太古证道Ｗ＝【 Ａ ｉｍｃｓｏ ￣ｄ ｔＦＡ ｓ ｅ ｔｏ（ｔ ￣ ｏ ＝ｏ￣ ｉ ｓ ｎ ｃ一） ３ ｎ

　　条件下将 振动轮与机架 隔离， 样振动 轮的振动可以近 这 似地 认为是 作平面简谐振动 ， 从而就 得到一 个单 自由度

　　２ 示。 所 在一 个振 动频次 （ 丌） 内， 。 ２ 之 Ｆ 应该 能作 的平均

　　去２ｏｎ ＝ ［ｓ ＝Ｆ ・Ｆｓ ＿ ２ ｆＡａ ￣ ｉ ｃ］兀 ｏ ｏ

　　Ⅳ 之 和。 ， 当取Ａ＝ Ａ 时， ￡ 则 ＝ｍ ｇ （Ｅ ｏ２ ） ｄｆ ７ Ａ ＋ ｐｄ Ｔ

　　在研究 振动压 路 机的动态 响应时， 专家们都 公认二 自由度 “ 机一土” 振动数学模 型是可信 的。 但二 自由度数

　　学 模 型得 出的响应关系都仍 是定性 的， 以用来作为工 ｄ 难 ４ｉ ｏ ｃ ｓｃｔ ） ∞ 。 ｓｎ￣ ｏ（ 一 ｄ 在一个振动周期７ ２ ｒ ￣ ｔ ｏ － ｒａ － ／ 程计 算 的依 据 ， 时还 与实践数 据相差 甚远 。 有 这说 明， 之 内， 振力克服振动 阻力所作 的功为 激

　　它们之 间的关系 ， 则＝ Ａ 。 Ｅ 。 名义 振幅Ａ ＝ ／ ，为考 。 Ｍｅｍ Ｅ

　　（ 是由偏心振子激振器高速旋转时的离心力形成的， Ｎ） 它仅和振子的静偏心矩Ｍｅ（ｇＴ 及角频率 ０ Ｓ） ｋ ・） １ Ｉ ９（ 有关，

　　振动压路机在激振力的作用下产生受迫振动， 激振力 关 ， 也与地 面的阻 尼及 刚度有关 ， 果用一个 系数表 示 如

　　决定的工作 振幅 及相位角。 还可 以看 出， ｉ ￣实际上 ｓ ｂ ｎ 是一个系数 ， 其值 必在０ 之 间 。 ～１ 假如不考虑 激振力在

　　作 功时有一个 滞后 角的影 响 ， 当激振 力Ｆ。 离开 振动轮 的 平衡位 置角时， 它可 以作功Ｆ ．ｓｎ 其变化 规律如 图 ｏ ， ４ｉ

　　豳徐 州凯莫尔重工科技有 限公司 尹继 瑶／ Ｎ Ｊ ａ ＹＩ ｉ ｏ ｙ

　　压路机 的发动功率与爬 坡能力体现 了其动力性 能。 压路机 的动力 消耗 主要有 振动功率 、 向功率与牵引功 转

　　率三个部分。 其中压路 机 的振动一 般都 采用液 压传动 ， 单轮振动压 路机所消耗 的振 动功率 约占总功率 的４ ％， ２ 双轮振动压 路 机的振动 功率约 占总功率 的２ ％， ７ 振动压 路机 在不 同的压 实工 况还 需要 分别 选用大 振 幅或小 振 幅， 甚至不使 用振动 。

　　为了便 于估 算 和 比较 ， 以 由振动 频 （ ） 名 可 Ｈｚ 、 义 振 幅Ａ。（ 、 振 力 （ 列 出振动 轮的参 振质 量 ｍ） 激 Ｎ）

　　按照重 复击实振动学 说 ， 振力 的每 一个 振动周 激 期所作 的功是 将 振动轮 举起两 倍 振幅的高度 ， 其 具 使 又 由力学分 析与数理 统计得 知 ， 振动轴 承平均 直径

　　计算式为＝ ｃ 、 ２ ／ 式ｑ ￣ 振动频率 （ ｚ 。 Ａ Ｄ ∞＝ 丌： ｈ ｊ ｆ Ｈ ）

　　擦 功率损失 ； 三是减震 器反 复变形 的能量 消耗 ； 四是 引 发机 架微 振动的能量 消耗 ， 中以前两 项为主要消耗 因 其

　　的数学 模型 ［， 图１ １如 ］ 所示 。 写出该 数学模 型 的振动微分

　　Ｒｅ ｅ ｒ ｈ ｆ ｒＶｉ ｒ ｔｏ ｗｅ ｎ ｔ ｕ ｆ ｃｅ ｃ ｆ ｈ ｂｒ ｔ ｒ ｌｅ ｓ ａ ｃ ｏ ｂ ａ ｉ ｎ Ｐｏ ｒａ ｄ Ｏｕ ｐ ｔＥｆ ｉｎ ｙ ｏ ｅＶｉ ａ ｏ ｙ Ｒｏ ｌｒ ｉ ｔ

　　Ｃ － －土壤 的阻 尼系数 ； 』 土壤 的刚度 系数 ； ｆ 振动时间。 一

　　振 动 轮在激 振 力Ｆ。 作用 下产 生 的瞬 时位 移为ｘ Ａ ＝ （ ）， 中Ａ 振动 轮的工作 振 幅， 为 位移 与激 ０ｔ ９－ 式 为 振力之间的相位角。 振 动压 路 机 的工作 振 幅与振 动 轮的 工作 参数 有

　　振 动 轮 在 激 振 力 Ｆ。 激 励 下 产 生 振 动 ，根 据 的

　　图 １ 方 程 式 （ ）， 激 振 力 在 垂 直 方 向 的 分 力 为 和 １ 该 Ｆ Ｓｎ ９ ， 。ｉ ０ｔ 并且在 垂直 方 向移 动 距离 所作 的微功 ¨ 为